上海申弘閥門有限公司
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石灰漿液輸送閥門應(yīng)用
上海申弘閥門有限公司
摘 要： 脫硫系統(tǒng)的脫硫效率是FGD系統(tǒng)的關(guān)鍵指標(biāo)，實(shí)際運(yùn)行中，存在著原煙氣二氧化硫濃度過高、PH值高低波動(dòng)、石灰石成份，以及漿液循環(huán)泵磨損、吸收塔內(nèi)部噴頭堵塞等方面的異常現(xiàn)象，嚴(yán)重影響了脫硫系統(tǒng)的脫硫效率。上海申弘閥門有限公司主營閥門有：截止閥,電動(dòng)截止閥,氣動(dòng)截止閥,電動(dòng)蝶閥,氣動(dòng)蝶閥,電動(dòng)球閥,氣動(dòng)球閥,電動(dòng)閘閥,氣動(dòng)閘閥,電動(dòng)調(diào)節(jié)閥,氣動(dòng)調(diào)節(jié)閥，減壓閥。水力控制閥、真空閥門、襯膠閥門、襯氟閥門。本文通過對多年運(yùn)行操作經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)，闡述了各種異常現(xiàn)象發(fā)生的現(xiàn)象、原因及解決方法，以尋求提高脫硫系統(tǒng)脫硫效率的新途徑，確保脫硫系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行，助力“美麗中國"，改善人居環(huán)境。
關(guān)鍵詞：脫硫效率 影響因素 原因分析 解決方法
1 萊城電廠脫硫系統(tǒng)整體概述
萊城電廠四臺300MW機(jī)組采用石灰石-石膏的濕法煙氣脫硫工藝，分別為一爐一塔設(shè)計(jì)(見圖1脫硫系統(tǒng)工藝流程 引自我廠工藝流程)。自投運(yùn)以來，脫硫設(shè)施投運(yùn)率超過99.0%、脫硫效率保持在95%以上。運(yùn)行中的4套全煙氣量處理的濕式石灰石-石膏濕法煙氣脫硫裝置，旁路擋板拆除后運(yùn)行穩(wěn)定。系統(tǒng)全煙氣量脫硫時(shí)，脫硫后煙氣溫度不低于80℃。校核煤種工況下確保FGD裝置排放的SO2濃度不超標(biāo);當(dāng)FGD入口煙氣SO2濃度比設(shè)計(jì)煤種增加25%時(shí)仍能安全穩(wěn)定運(yùn)行。整套系統(tǒng)于2008年12月底完成安裝調(diào)試。吸收塔系統(tǒng)是影響脫硫效率的核心部件，吸收塔內(nèi)，熱煙氣自下而上與漿液(三層噴淋層)接觸發(fā)生化學(xué)吸收反應(yīng)同時(shí)被冷卻，漿液由各噴淋層多個(gè)噴嘴層噴出。吸收塔內(nèi)，漿液反應(yīng)后生產(chǎn)石膏，通過脫水系統(tǒng)進(jìn)入石膏庫外運(yùn)。
圖1萊城電廠脫硫工藝系統(tǒng)流程
2 影響脫硫系統(tǒng)脫硫效率的因素分析及解決方法
2.1 脫硫參數(shù)對脫硫效率的影響分析及解決方法
2.1.1 漿液PH值對脫硫效率的影響
襯膠管道特性：
1.結(jié)構(gòu)優(yōu)良:管材的增強(qiáng)骨架鋼管與橡膠層使用高性能的粘合劑復(fù)合為一個(gè)整體，采用特殊工藝經(jīng)公司的專業(yè)硫化設(shè)備復(fù)合硫化成型，克服了鋼管耐壓不耐磨, 塑料、橡膠耐磨不耐壓以及玻璃鋼脆抗沖擊性能差等缺點(diǎn)，同時(shí)具備鋼管和耐磨橡膠的共同優(yōu)點(diǎn)，綜合性價(jià)比。
2. 耐磨性能好, 壽命長:磨耗值測試結(jié)果一般在0.03～0.20 cm3/1.61km范圍內(nèi)，約為塑料的3～5倍，耐磨性比鋼管高4－6倍。
3.強(qiáng)度高, 抗沖擊性高:橡膠彈性體的密度低(1.2g/cm3)，重量輕，具有較好的吸振性能和優(yōu)異的耐機(jī)械沖擊性能，高強(qiáng)度, 剛性好, 不產(chǎn)生蠕變，抗沖擊，抗震, 抗水錘性能強(qiáng)，便于運(yùn)輸, 安裝和維護(hù)。
4. 防腐性能:我公司采用的內(nèi)襯橡膠化學(xué)性能非常穩(wěn)定，能耐絕大多數(shù)腐蝕性介質(zhì)和有機(jī)溶劑的侵蝕，比聚乙烯、聚丙烯、尼龍、ABS等塑料更耐腐蝕。除強(qiáng)氧化性酸液外，在一定溫度和濃度范圍內(nèi)能耐各種腐蝕性介質(zhì)（酸、堿、鹽）及有機(jī)介質(zhì)（萘溶劑除外），在20℃和80℃的80種有機(jī)溶劑中浸滯30天，外表無任何反常現(xiàn)象，其它物理性能也幾乎沒有變化。
5.溫度適應(yīng)范圍廣:脫硫襯膠管道可以在-40°C～+140°C的范圍內(nèi)長期使用，襯膠層不會(huì)因溫度變化而與鋼架脫開。
6.節(jié)能:潤滑性好，運(yùn)行阻力損失小，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用。脫硫襯膠管道內(nèi)壁光滑如鏡，粗糙度只有Ra0．02668，內(nèi)襯橡膠其自潤滑性和不粘著性能好，運(yùn)行阻力比普通鋼管小20％左右，可節(jié)省大量輸送電力。
7.使用壽命長:抗老化性能*，在正常使用壓力溫度下一般使用壽命達(dá)到15年以上(理論值)。管道使用6-8年后近90°轉(zhuǎn)動(dòng)一次，使用壽命會(huì)更長，襯膠管道可反復(fù)襯膠使用4次，降低成本，制作周期短，可確保工期。
8.防垢, 緩結(jié)垢性能好:內(nèi)襯橡膠的表面粗糙度小，粗糙度僅0.0267，相對粗糙度為3.311×10-4，清水阻力系數(shù)為0.0165，比普通鋼管約小17，且橡膠對常規(guī)的酸、堿等介質(zhì)有適應(yīng)性，不會(huì)造成腐蝕和結(jié)垢。
9.不開裂, 連接可靠:鋼橡兩種材料的結(jié)構(gòu)是復(fù)合而成的，克服了塑料管的快速應(yīng)力開裂現(xiàn)象，所以不會(huì)發(fā)生塑料管難以克服的快速應(yīng)力
10.連接方式快捷:安裝方便，裝卸, 運(yùn)輸, 搬運(yùn), 安裝和使用很方便，現(xiàn)場連接快捷, 簡便，不需焊接。采用法蘭, 柔性接頭和伸縮接頭連接，不會(huì)發(fā)生塑料管道翻邊斷裂, 鎖頭脫落等現(xiàn)象，連接密封可靠。
脫硫系統(tǒng)運(yùn)行中，循環(huán)漿液的PH值是運(yùn)行人員控制的主要參數(shù)之一，也是影響脫硫系統(tǒng)效率的主要因素，我廠吸收塔漿液規(guī)定PH值在5.0和6.0之間，PH值高低是由向吸收塔中自動(dòng)補(bǔ)充的石灰石漿液量決定的。同時(shí)與機(jī)組負(fù)荷、原煙氣SO2含量等有關(guān)。吸收塔漿液PH值過低或者過高，漿液的酸堿度對SO2的吸收也有非常明顯的影響。當(dāng)PH值較低，亞硫酸鹽溶解度急劇上升，硫酸鹽溶解度略有下降，會(huì)有石膏在很短時(shí)間內(nèi)大量產(chǎn)生并析出，產(chǎn)生硬垢，阻礙漿液對SO2的吸收。而高PH值亞硫酸鹽溶解度降低，會(huì)引起亞硫酸鹽析出，產(chǎn)生軟垢。
煙氣中SO2與吸收塔漿液的化學(xué)反應(yīng)如下：
a)、煙氣中的S02和HCL被噴淋漿液中的水吸收，與煙氣分離：
SO2+H20←→HS03-+H+
S03+H20←→HS04++H+
HCL←→H++CL-
b)、進(jìn)入吸收塔的石灰石在偏酸性漿液中溶解：
CaC03+H+←→Ca++HC03-
CaC03-←→OH-+C02↑
c)、氧化和結(jié)晶反應(yīng)發(fā)生在吸收塔漿池中。吸收塔漿池中的PH值控制在大約5.0～6.0，吸收塔漿液池的尺寸保證能提供足夠的漿液停留時(shí)間完成CaSO3向CaSO4的氧化和石膏(CaSO4·2H2O)的結(jié)晶。具體反應(yīng)方程式如下：
氧化：HS03-+1/202←→2S04-+H+
結(jié)晶：Ca++S04-+2H20←→CaC04·2H20
從以上反應(yīng)中看出， 提高循環(huán)漿液的PH值可直接提高脫硫系統(tǒng)的脫硫效率。PH值過低，能提高石膏的品質(zhì)，但不能保證脫硫效率(圖2為2013年6月29日 PH值降低時(shí)，脫硫效率隨之降低實(shí)時(shí)趨勢圖 引自我廠運(yùn)行PI實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)系統(tǒng));而PH值過高，會(huì)造成石灰石粉的浪費(fèi)，降低了石膏的品質(zhì)，增加了循環(huán)漿液的密度，加大了對設(shè)備的磨損。為保證脫硫系統(tǒng)脫硫效率，PH值在5.0和6.0是經(jīng)過考證的合理范圍。
圖2 PH值與脫硫效率的關(guān)系(左側(cè)為PH值，右側(cè)為脫硫效率)
2.1.2 原煙氣入口SO2 濃度升高對脫硫效率的影響
我廠脫硫系統(tǒng)運(yùn)行中，不可避免的存在燃料摻配不當(dāng)、存煤SO2濃度過高等異常工況，當(dāng)燃料含硫量增加時(shí), 煙氣中SO2質(zhì)量濃度也隨之上升(見 圖3為2013年6月20日趨勢 引自我廠運(yùn)行PI實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)系統(tǒng)), 在其他運(yùn)行條件不變的情況下脫硫效率將呈下降趨勢。一般來說, 在脫硫裝置一定的情況下, 脫硫效率存在一個(gè)峰值, 即在某一SO2質(zhì)量濃度下脫硫效率達(dá)到zui高, 當(dāng)SO2質(zhì)量濃度低于這個(gè)值時(shí), 脫硫效率隨SO2質(zhì)量濃度的增加而有所增加; 超過此值時(shí), 較高質(zhì)量濃度SO2將迅速耗盡液相堿度, 導(dǎo)致吸收SO2的液膜阻力增加, 脫硫效率隨SO2質(zhì)量濃度的增加而減小。
圖3 二氧化硫濃度逐漸上升趨勢
從圖3中可以看出, 當(dāng)吸收塔入口SO2質(zhì)量濃度增加, 此時(shí)已經(jīng)達(dá)不到吸收塔系統(tǒng)處理SO2能力， (詳見2.1.1中化學(xué)反應(yīng)過程),靜煙氣SO2濃度上升，脫硫效率降低(見 表1 引自2013年6月20日運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì))。
表1 二氧化硫濃度升高脫硫效率下降情況對比
時(shí)間(6月20日) 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00
SO2濃度mg/m3 2200 2410 2580 2770 2650 2810 3220 3615
脫硫效率(%) 96.1 95.7 94.5 93.2 94.8 93.1 89.8 86.3
1）石灰消化罐、儲(chǔ)存罐、石灰漿液輸送至頂罐
按照下表將選型填寫在zui后一列，價(jià)格可增加一列填寫，不要合并項(xiàng)，zui后增加一行價(jià)格小計(jì)。
序號 | 設(shè)備名稱 | 管道尺寸 | 數(shù)量 | 介質(zhì) | 用途 | 投標(biāo)方選型 |
1 | 閘閥（手動(dòng)） | DN150 PN10 | 1個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 消化罐的放空閥門 | |
2 | 閘閥（手動(dòng)） | DN150 PN10 | 1個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 儲(chǔ)存罐的放空閥門 | |
3 | 閘閥（手動(dòng)） | DN80 PN10 | 2個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 石灰泵的進(jìn)口閥門 | |
4 | 閘閥（手動(dòng)） | DN50 PN16 | 2個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 石灰泵的出口閥門 | |
5 | 止回閥（手動(dòng)） | DN50 PN16 | 2個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 石灰泵的出口閥門 | 立式安裝 |
6 | 閘閥（手動(dòng)） | DN50 PN16 | 1個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 密度計(jì)的安裝閥門 | |
7 | 閘閥（手動(dòng)） | DN40 PN16 | 4個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 密度計(jì)的安裝閥門 | |
8 | 閘閥（手動(dòng)） | DN50 PN10 | 1個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 石灰泵返回管道的閥門 | |
9 | 球閥（氣動(dòng)、調(diào)節(jié)、襯陶瓷） | DN50 PN16 | 1個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 石灰泵返回管道的閥門 | V型或O型 |
10 | 閘閥（手動(dòng)） | DN50 PN10 | 1個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 石灰泵進(jìn)頂罐管道的閥門 | |
11 | 球閥（氣動(dòng)、調(diào)節(jié)、襯陶瓷） | DN50 PN10 | 1個(gè) | 20~25%石灰漿液，10~100℃ | 石灰泵進(jìn)頂罐管道的閥門 | V型或O型 |
12 | 球閥（手動(dòng)） | DN25 PN10 | 4個(gè) | 廠區(qū)自來水，反沖洗水 | 石灰泵的進(jìn)出口管道沖洗 | |
13 | 止回閥 | DN25 PN10 | 1個(gè) | 廠區(qū)自來水，反沖洗水 | 石灰泵的進(jìn)口管道沖洗 | 水平安裝 |
14 | 閘閥（手動(dòng)） | DN40 PN10 | 1個(gè) | 消化用水，0~50℃自來水 | 來自制漿供水泵的管道 | |
15 | 球閥（氣動(dòng)、調(diào)節(jié)） | DN40 PN10 | 1個(gè) | 消化用水，0~50℃自來水 | 來自制漿供水泵的管道 | V型或O型 |
16 | 閘閥（手動(dòng)） | DN65 PN10 | 1個(gè) | 緊急用水，0~50℃自來水 | 來自制漿供水泵的管道 | |
17 | 球閥（氣動(dòng)、開關(guān)） | DN65 PN10 | 1個(gè) | 緊急用水，0~50℃自來水 | 來自制漿供水泵的管道 | 2s快速關(guān)閉、常閉 V型或O型 |
18 | 閘閥（手動(dòng)） | DN25 PN16 | 1個(gè) | 除霧用水，0~50℃自來水 | 來自塔頂供水泵的管道 | |
19 | 減壓閥 | DN25 PN16 | 1個(gè) | 自來水 | 來自塔頂供水泵的管道 | 6~7公斤減至1.5~2.5公斤 |
20 | 球閥（氣動(dòng)、開關(guān)） | DN25 PN10 | 1個(gè) | 除霧用水，0~50℃自來水 | 來自塔頂供水泵的管道 | 2s快速關(guān)閉、常閉 V型或O型 |
21 | 針型閥 | DN15 PN10 | 2個(gè) | 除霧用水，0~50℃自來水 | 來自塔頂供水泵的管道 | 銅 |
22 | 球閥 | DN15 PN10 | 1個(gè) | 沖洗、檢修用水 | 來自廠區(qū)總供水管道 | 6.5米平臺 |
2.1.3 吸收劑石灰石的成份及性質(zhì)
石灰石成份的影響。石灰石中CaCO3的含量若過低，或雜質(zhì)過多，吸收塔內(nèi)保持相同的PH值，勢必增加石灰石漿液的補(bǔ)充量，造成吸收劑耗量的增加，同時(shí)也使石膏的純度下降，相應(yīng)脫硫效率下降。
石灰石顆粒度的影響。我廠規(guī)程規(guī)定，石灰石顆粒度小于1cm(圖4萊城電廠石灰石料場內(nèi)石灰石圖片 引自現(xiàn)場照片)，若顆粒度較大時(shí)，相同時(shí)間、相同電耗，制備的石灰石漿液顆粒度相應(yīng)增加，補(bǔ)充至吸收塔內(nèi)時(shí)，在塔體內(nèi)接觸面積較小，造成反應(yīng)吸收效果不良，相應(yīng)造成脫硫效率降低。
圖4 萊城電廠石灰石料場內(nèi)石灰石
2.1.4 氧化空氣量不足對脫硫效率的影響
根據(jù)我廠運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，脫硫系統(tǒng)運(yùn)行中， 當(dāng)氧化空氣量不足時(shí)，將導(dǎo)致脫硫效率下降。由以上反應(yīng)方程式可以看出, 氧化空氣主要是使反應(yīng)過程的充分氧化, 與Ca+ 反應(yīng)生成CaSO42H2O。因此, 保證足夠的氧化空氣量是保證脫硫效率的重要前提之一。此外, 氧化空氣量不足還可能造成脫硫塔及除霧器結(jié)垢。
2.2 檢修維護(hù)工作造成脫硫效率降低的原因及解決方法
2.2.1 漿液循環(huán)泵葉輪及泵殼磨損對脫硫效率的影響
脫硫系統(tǒng)運(yùn)行中，因漿液循環(huán)泵中介質(zhì)為石灰石漿液，外加漿液中PH值變化較大，因此，石灰石漿液泵的磨損在所難免，循環(huán)泵葉輪如果磨損(見 圖5 引自檢修現(xiàn)場圖片)，葉輪直徑減小和葉輪表面出現(xiàn)凹凸?fàn)睿纪範(fàn)顚⒃黾訚{液的局部阻力損失，造成葉輪出力降低。特別是集流器磨損直徑變大與葉輪直徑的減小或者流道改變，葉輪與蝸殼之間的容積損失增加，均將導(dǎo)致泵的出力減小，漿液循環(huán)量減少。漿液在泵內(nèi)高速流動(dòng)，對泵殼內(nèi)表面的沖刷磨損也是非常巨大的。經(jīng)常出現(xiàn)泵殼壁厚變薄，膜穿的情況。當(dāng)泵殼減薄后，經(jīng)葉輪作功后的漿液回流量相應(yīng)增加，漿液循環(huán)總量減小，壓頭理所當(dāng)然達(dá)不到應(yīng)有的高度，吸收效果變差，因此脫硫效率降低。
解決方案：當(dāng)漿液循環(huán)本葉輪及泵殼磨損嚴(yán)重時(shí)，相應(yīng)出現(xiàn)漿液循環(huán)泵電流減小，出力降低，將循環(huán)量減少，此時(shí)，應(yīng)停止運(yùn)行，對該泵葉輪及泵殼進(jìn)行特殊工藝防磨，當(dāng)防磨工作處理且養(yǎng)護(hù)完畢，可再次投入運(yùn)行。當(dāng)葉輪磨損嚴(yán)重時(shí)根據(jù)運(yùn)行周期可更換新葉輪，以保持正常漿液循環(huán)量。
圖5 萊城電廠#2脫硫系統(tǒng)漿液循環(huán)泵葉輪磨損情況
2.2.2 漿液循環(huán)泵出口噴頭及母管堵塞對脫硫效率的影響
吸收塔系統(tǒng)運(yùn)行中，經(jīng)常出現(xiàn)漿液循環(huán)泵出力降低的情況，在排除漿液循環(huán)泵磨損等情況外，應(yīng)考慮漿液循環(huán)泵出口噴頭及母管堵塞。一旦以上部位堵塞，必將造成漿液流量減少，漿液循環(huán)泵出力降低，漿液噴淋擴(kuò)散半徑減小，吸收塔內(nèi)漿液噴淋不均，形成“煙氣走廊"的機(jī)率大為增加，因而降低脫硫效率。萊城電廠#3脫硫系統(tǒng)停機(jī)后檢查堵塞物成分，均是石灰石顆粒、SiO2、樹脂鱗片、亞硫酸鈣結(jié)垢物等。
解決方案：漿液循環(huán)泵出口噴頭及母管堵塞，應(yīng)利用停機(jī)機(jī)會(huì)進(jìn)行*清理疏通(圖6漿液泵母管及噴頭清理后圖片 引自檢修現(xiàn)場圖片)，并建立檢查清理檔案，計(jì)劃性停機(jī)檢修，以保證脫硫效率在正常范圍。另外漿液循環(huán)泵停止備用時(shí)，應(yīng)進(jìn)行*沖洗，盡可能將母管及噴頭處漿液及其它異物沖洗干凈，防止結(jié)塊堵塞。
圖6 萊城電廠#3機(jī)組脫硫系統(tǒng)漿液泵出口母管及噴頭清理后圖片
2.2.3 吸收塔內(nèi)漿液品質(zhì)的影響
萊城電廠在#3脫硫系統(tǒng)大修過程中，在吸收塔底部清理出了部分樹脂脫落物、SiO2以及石灰石中含的雜質(zhì)等。為防止吸收塔內(nèi)部樹脂脫落，停機(jī)后，應(yīng)仔細(xì)檢查塔體內(nèi)樹脂脫落情況，并及時(shí)清理。#3脫硫正常運(yùn)行過程中也出現(xiàn)過電除塵出口煙塵濃度超標(biāo)的情況。煙塵濃度過大，在一定程度上阻礙了SO2與脫硫劑的接觸機(jī)會(huì)，降低了石灰石漿液中Ca+的溶解速率，同時(shí)煙塵飛灰中不斷溶出的一些重金屬會(huì)抑制Ca+與HSO3-的反應(yīng)。煙氣中粉塵含量持續(xù)超過設(shè)計(jì)允許量，將使脫硫率大為下降，管道內(nèi)部逐漸沉淀堵塞。另外，煙塵及飛灰呈堿性，當(dāng)其進(jìn)入漿液后，漿液PH值將升高。由于運(yùn)行中PH值控制不再通過Ca/S計(jì)算，而是只用PH值反饋控制，相應(yīng)減少了石灰石漿液量，但粉塵不會(huì)被消耗掉，因此造成虛假PH值升高，脫硫效率反而下降。
解決方案：為防止?jié){液循環(huán)泵出口母管及噴頭堵塞，除停機(jī)后清理雜質(zhì)異物外，應(yīng)采取長期有效的治理方案，萊城電廠在本次#3脫硫系統(tǒng)大修過程中，在漿液循環(huán)泵入口管加裝不銹鋼濾網(wǎng)(圖7萊城電廠#3脫硫漿液循環(huán)泵入口加裝濾網(wǎng)過程 引自檢修現(xiàn)場圖片)，阻擋了樹脂脫落物、SiO2以及石灰石中含的雜質(zhì)進(jìn)入循環(huán)系統(tǒng)，效果良好，明顯降低了噴淋系統(tǒng)出口母管及噴頭清理周期，提高了脫硫系統(tǒng)投運(yùn)率及脫硫效率。
圖7 萊城電廠#3脫硫漿液循環(huán)泵入口加裝濾網(wǎng)過程
2.2.4 GGH中原煙氣向靜煙氣中泄漏對脫硫效率的影響
我廠四臺脫硫系統(tǒng)運(yùn)行中，有兩臺機(jī)組(#3、4脫硫)存在GGH系統(tǒng)，盡管GGH 設(shè)有低泄漏風(fēng)機(jī)，可有效防止原煙氣向凈煙氣側(cè)泄漏，但是，由于原煙氣壓力高于凈煙氣壓力，長期運(yùn)行后，GGH密封片磨損、調(diào)節(jié)不當(dāng)時(shí)，則原煙氣向凈煙氣系統(tǒng)泄漏，直接影響脫硫效率。
解決方法是：
(1) 在檢修過程中對GGH動(dòng)靜密封片嚴(yán)密性進(jìn)行間隙調(diào)整，保持GGH密封裝置達(dá)到設(shè)備規(guī)范要求。
(2) 保證GGH 低泄漏風(fēng)機(jī)的正常運(yùn)行，及時(shí)消缺，加強(qiáng)巡回檢查，保證低泄漏風(fēng)機(jī)的可靠運(yùn)行。
2.2.5 煙氣測量系統(tǒng)對脫硫效率的影響
在線檢測系統(tǒng)( CEMS )傳輸信號不準(zhǔn)、測量管堵塞、溫度補(bǔ)償存在偏差等因素的存在，也將影響脫硫效率。
解決方法是：定期對CEMS進(jìn)行了定期校驗(yàn)和比對, 運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)參數(shù)異常時(shí)，及時(shí)檢修處理，以確保CEMS的準(zhǔn)確投運(yùn), 保證脫硫效率在減排范圍之內(nèi)。
3 結(jié)論
在實(shí)際運(yùn)行中影響脫硫效率的原因比較復(fù)雜，我將通過進(jìn)一步的總結(jié)，找出影響脫硫效率的因素，并進(jìn)行歸納分析，提出解決方案并實(shí)施，保證了脫硫系統(tǒng)脫硫效率在95%以上，確保煙氣達(dá)標(biāo)排放。與本文相關(guān)的論文有：礦山電動(dòng)插板閥
